静电屏对稳压器高压侧最大梯度电压的影响从表的数据中可看出，在Y/Y-12连接的稳压器高压侧圆筒式线圈中，加了静电屏后将能显著降低作用于线圈匝间和层间的梯度电压。尤其是在高压侧防雷保护装置改装为保护间隙后，配变在冲击截波作用下的匝间和层间梯度都得到了较大的改善。
Y/Z-11配变防雷性能分析
在分析Y/Y-12配变雷害事故的同时,还分析了Y/Zo-11配变的防雷性能，同样作了七种进波的模拟试验。试验结果表明,对于四种常规高压冲击试验，Y/Z-11和Y/Yo-12的波过程相差不大，但对于正、逆变换的冲击试验，二者却有很大差别。
Ｙ/Y-12和Y/Z-11二种稳压器的连接方法，高压线圈相同，均为星形连接，但低压三相配电稳压器线圈不同，后者为曲折星形连接。曲折星形连接是把每一相线圈均分成二个相等的部分，成为二个半线圈，分别绕在二个铁心柱上。把一个铁心柱上的一半线圈和另一心柱上另一半线圈相反地串联起来，成为一个相线圈,再按星形连接法把三相稳压器线圈的末端接在一起。
常规高压进波试验
Y/Z-11和Y/Y-12的曲线形状相似，数值接近，没有显著的差别。
电力稳压器低压侧三相进波正变换试验
低压三相进波的中性点对地电位曲线的比较。显而易见，Y/Zo-11的中性点电位比Y/Y -12低得多。例如R=5欧时，Y/Y.-12为1800%，Y/Z-11 为33%，前者为后者54倍。
表为层间梯度电压曲线的比较。显而易见，Y/Zo-11的梯度电压比Y/Y-12低得多。如2/3层间的梯度电压，Y/Y-12为16千伏，Y/Z-11为0.33千伏，前者为后者48倍。
就电压数值来看，进波电压10千伏，按地电阻5欧时，Y/Z.-11 高压侧中性点对地电位为3.3千伏，最大层间梯度为0.33千伏，对电力稳压器绝缘没有危害。
可见，低压侧三相进波时，Y/Z.-11的防雷性能是Y/Y-12远远赶不上的。
高压进波逆变换试验
中性点对地电位曲线的比较。比较曲线5和曲线6,当R=Rs=47欧时,Y/Yo-12中性点对地电位为160%,Y /Z-11为30%，前者为后者5倍多。
逆变换层间梯度电压。为便于比较，表中也给出了Y/Y.-12有屏的数据。显而易见，Y/Zo-11的梯度电压比Y/Yo-12低得多。例如三相进波逆变换时，2/3 层间的梯度电压，Y/Y.-12为47.5千伏，Y/Z.-11 为4千伏，前者约为后者12倍。
就稳压器电压数值来说，进波电压120千伏，R,=R,=47欧时，Y/Z一11高压侧中性点对地电位为36千伏，最大层同梯度为4千伏，相当小，对配变电力稳压器的绝缘没有危害。
可见，高压侧进波逆变换时，Y/Zo一11的防雷性能也是Y/Y-12远远赶不上的。
Y/Z-11配变的中性点对交流稳压器金属外壳(油箱)电位。不但电位小，而且不受接地电阻影响。接地电阻从5欧变到300欧，中性点对油箱电位基本维持不变。单相逆变换为11.2千伏，三相逆变换为30.5千伏。
电压数值来看，进波电压10千伏，接地电阻5欧时，Y/Zo-11高压侧中性点对地电位为3.3千伏，最大层间梯度为0.33千伏，对稳压器绝缘没有危害。
电压数值来说，进波电压120千伏，R,=R=47欧时，Y/Z一11高压侧中性点对地电位为36千伏，最大层同梯度为4千伏，相当小，对配变稳压器绝缘没有危害。
可见，低压侧三相进波时，Y/Z-11可见，高压侧进波变换时，Y/Zz-11防雷性能是Y/Y-12远远赶不上的。
中性点接地，稳压器低压线圈中也会流过冲击电流，与Y/Y-12的情形一样。但冲击电流在低压线圈中流动的方向却不一样。,由于低压线圈采用曲折星形连接，每个铁心柱.上有二个半线圈，二个半线圈中流过的冲击电流大小相等，但方向相反。因此每个铁心柱.上的磁势正好互相抵消。无论流过低压线圈的冲击电流多大，每个交流稳压器铁心柱上的总磁势都将等于零，磁通也等于零，当然就不会在高压线圈中产生感应电动势了。就是说，在Y/Z一11配变的低压线圈上，由于磁势互相抵消的结果。消除了三相稳压器正变换感应的过电压。
